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径向侧导喷射塔板在蒸氨塔中的应用和操作方法

2019-01-18 返回列表

径向侧导喷射塔板在蒸氨塔中的应用和操作方法

(天津市创举科技有限公司, 天津 300130

[关键词] 焦化  氨回收  蒸氨塔  径向侧导喷射塔板(CJST)  

[摘要] 介绍了具有专利技术的径向侧导喷射塔板(CJST)装置的技术特点,概括了该技术在焦化厂氨回收工段的应用情况,概括了蒸氨塔设备和工艺选型的常见模式,并且围绕各工艺参数,总结出一套较合理的运行方案,使该装置高效、节能、环保、收率高等特点更加突出。

1、前言

  焦炉煤气中含有很多焦油、粗苯、氨等多种具有回收价值的化工产品。由于环保问题日益成为政府部门和社会公众关注的焦点,氨的排放量和排放浓度成为焦化厂需要重点控制和解决的问题,其次,提高氨的回收利用,不仅有利于促进环境保护,更是具有循环经济效益的头等大事。

从技术角度,多年来焦化行业“重焦不重化”的倾向,导致了大多数焦化厂化产回收装备落后,蒸氨装置中使用铸铁泡罩塔等落后设备,表现为设备“老大黑粗”、投资高、产品收率低、能耗高,尤其是生产不稳定,使得化产回收技术水平远远落后于石油、化肥等其他化工行业。

随着化学工业技术的不断发展,新塔器技术在化产回收中得到日益广泛的应用,不仅提高了化学产品的收率,而且降低了能量消耗,带来了巨大的经济效益和社会效益。本文重点介绍高效新型CJST塔器的技术特点和在蒸氨塔的应用情况,概括了蒸氨塔设备和工艺选型的模式,总结分析了在生产运行过程中的常见问题及解决方案。

2 、CJST塔板在蒸氨塔中的应用

  2.1 氨水中的NH3 必须回收的理由

   氨来源于煤中的氮,因此,氨的产率取决于配煤中氮的含量。一般情况下配煤中含氮约2%,炼焦时,60%的氮残留于焦炭内,15-20%在高温下与氢化合生产氨,其余呈挥发性化合物,如氢化氰、吡啶等存在于煤气和焦油中。氨的产率一般为干煤的0.25%~0.35%。煤气中的氨必须回收,主要有以下四点因素:

  1. 煤气中的氨大部分被终冷水吸收,在凉水架喷洒中,又被解析到大气中,造成空      气污染;
  2. 由于煤气中氨易与HCN化合生成溶解性高的化合物,加剧对设备的腐蚀:

        4NH3 +4HCN+Fe(CN)2®NH4[Fe(CN)6]

  1. 煤气中NH3在催化燃烧时生成有毒性和腐蚀性的氧化氮;
  2. 在粗笨回收中,NH3能使油水发生乳化,妨碍油水分层、分离,因此要限制煤气中含NH3 á0.03g/m3

  2.2 剩余氨水的脱氨机理及传统蒸氨塔存在的问题

    煤气的初冷过程中形成了大量的剩余氨水,氨水中含有挥发氨和固定铵,通常挥发氨采用水蒸气汽提法蒸出;固定铵则用碱性溶液分解成挥发氨后蒸出。剩余氨水中的氨按照氨的存在形式可以分成三个部分:溶于水中的氨、固定铵盐加碱分解出氨、挥发性铵盐受热分解后产生的氨。蒸氨塔的任务是用蒸汽将剩余氨水中的氨分子通过汽提蒸脱方法分离出来。

蒸氨塔效率的高低直接影响塔顶氨汽的浓度、收率和蒸汽消耗。按膜传质理论分析,液相中的氨分子进入气相的传质过程受液膜控制,其传质速率由液相中氨分子的传递路径和液相界面的多少来决定。所以提高液相的分散度以缩短氨分子传递路径、增加并快速更新相界面,是提高传质速率的根本。实现这个目标要靠先进的气液接触装置。目前多数蒸氨塔仍沿用传统的铸铁泡罩或者浮阀塔,它们属于鼓泡型传质,板效率低,处理量小,易堵不易清。存在的问题是蒸汽消耗高、塔底氨含量和氨氮指标高、检修耗时费力,塔体容易渗漏,满足不了环保要求,不易做到稳定、高效、清洁生产。

2.3 CJST蒸氨塔的技术特点

 

 
 

    蒸氨塔采用专利技术—CJST径向侧导喷射塔板,塔板层数一般为15-20层,CJST塔板是在新型垂直筛板的基础上开发的一种新型高效气液喷射塔板,依靠气体动能,将液相破碎成大量小颗粒的液滴,有效地缩短了氨分子在液相中的传递路径,大大增加了汽液接触面积,强化了汽液相界面的快速更新。故蒸氨效率远高于各类泡罩、格栅等塔内件,塔径比泡罩塔减小200mm以上;塔顶氨汽浓度可达20%,塔底废水含氨小于100mg/L,氨蒸脱率达98%(传统的蒸氨塔一般低于90%),节约蒸汽30%以上。对于传统铸铁蒸氨塔只需更换塔盘即可提高处理量、降低废水中氨含量。

CJST具有通量大、效率高、压降低、操作弹性大、抗堵塞,运行周期长,检修安装方便等特点;设备及土建总投资比铸铁塔节约30%以上(无需水泥框架)。我公司生产的各类塔内件在焦化、化肥、石油、化纤、氯碱等行业得到广泛应用,其具体特点介绍如下:

  1. 传质效率高

CJST塔板,由于帽罩的存在,罩内液、气比大,液相在气相中分散较好,特别是气液混合物在撞击分离板后改变方向或折返,使液膜不断破碎、更新,气液接触混合非常激烈,对于喷射段,由于液体经喷射分散度更高,颗粒更小,使气液接触面积增大,研究证明这一阶段不仅是液滴的沉降,传质作用仍在进行,罩内外基本上都是有效传质区域,塔板空间都得到充分利用。因此传质、传热过程比泡罩内进行得充分、完全,而且可达到总的塔板传质效率比泡罩要高出15%以上的效果,从而可以提高氨的回收率并降低蒸汽消耗。

  1. 处理能力大

由于CJST塔板帽罩的特殊结构,气体离开帽罩呈水平或者向下方向喷出,这拉大了汽液分离空间和时间,使气体雾沫夹带的可能性大为降低,这是塔板气体通道的板孔开孔率可大幅提高,一般可达20%~30%。而在开孔率相同时可允许操作气速比一般塔板高出1.5-2.0倍,仍能将气体雾沫夹带限定在允许范围以内。其次,气体携带液体并流入帽罩,而不是像泡罩类塔板气体穿过板上液层,因而使塔板流动的液体基本上为不含气体的清液,故降液管液泛的可能性大为降低,即同样截面积的降液管,液体通过能力也可提高近一倍,总之处理能力比泡罩塔盘要高出50%~100%。

  1. 操作弹性好

在设计幅度范围(塔底蒸汽压力、进料温度、碱液加入位置和流量、进料量)内,板孔动能因子在很大数值操作时也不易出现不正常现象,因此其操作弹性良好,塔底的氨含量几乎不受气液负荷波动的影响,操作比较稳定。

  1. 抗堵塞能力强

铸铁泡罩塔盘在蒸氨塔使用中会出现堵塞,而CJST塔盘由于塔板孔较大且无活动部件,无死角,一般不易被较脏或者粘性物料堵塞,延长了作业周期。另外,气液是在喷射状态下离开帽罩的,气速较高,对罩孔本身有较强的自冲洗能力,不易堵塔。

  1. 检修方便

塔内的塔板与梁的连接方式是采用的螺栓固定,这样便于检修,尤其是在更换塔盘时,不用拆塔节,通过人孔就可以完成,可节省检修费用。

  1. 板压降与板层数问题

由于利用空间传质的模式,塔板只需克服被气体提升的那部分液体的重力,所以单板压降比较低。有的设计单位和业主采用普通筛板或F1浮阀设计蒸氨塔,塔板层数是35层,径向侧导喷射塔板由于板效率高,只需16-20层即可,塔底含氨废水氨氮含量为100mg/L。

2.4 CJST蒸氨塔运行效果

    山东滕州盛隆焦化、唐山达丰焦化、山西五麟焦化、山东薛城振兴焦化等CJST蒸氨塔的生产实践表明,各塔都达到了设计指标,操作运行稳定。山东滕州盛隆80万吨焦炭/年,采用Φ1400高效CJST蒸氨塔,投产一年来,废水含氨量低于100mg/L,塔顶氨气浓度高于20%,蒸汽耗量100~150kg/m3氨水,操作运行稳定。

3、 蒸氨塔的设计、改造与选型

    1. 塔体和内件的材质

由于蒸氨塔内温度较高,而且腐蚀性的物质较多,大多数装置运行时间不长腐蚀情况就十分明显,所以设计单位和业主在塔体材质的选择上比较慎重。蒸氨塔顶部、进料处、下部温度不同,介质浓度不同, 且介质属碱性, 而在碱性溶液中对钢铁的腐蚀最有影响的是水中溶解的氧, 当微量氧存在时就发生了电化学反应。溶液中超量的Cl-存在使腐蚀速度大大加剧,吸附理论认为:由于Cl-具有很强的、可被金属吸附的能力, 反应速度快, 吸附后便形成可溶性物质。

蒸氨塔及其不锈钢浮阀、塔板等的腐蚀, 是化学腐蚀、电化学腐蚀、冲刷腐蚀、晶间腐蚀、点蚀等多种腐蚀的结果。造成蒸氨塔腐蚀的主要因素是氨性碱液中Cl- 、溶解O2等。蒸氨塔设计中塔体和塔盘常见的材质有:16MnR,314不锈钢、1Cr18Ni9Ti316L、TA2904L等。为了延长蒸氨塔的生命周期,316L和904L等高级甚至超级不锈钢,由于其具备良好的耐腐蚀、耐高温性能,逐渐被设计者们更多地采用,工程设计人员根据工艺要求的不同对各档次的材质进行科学地组合利用,以期达到更好的使用效果。

3.2 分缩器的选型

塔顶分缩器的可选类型有:冷却箱式、列管式、U型管式、螺旋板式、平板式、波纹管式等,材质可分为铸铁、灰铸铁、不锈钢、钛材等。列管、U型管式换热器的优点是便于检修,缺点是设备大、投资高、换热效率差;螺旋板换热器的优点投资小、便于安装、换热效果好,缺点是出现问题不方便检修。从设备投资和性能两个方面考虑,316L和钛材螺旋板换热器应该是首选,优势在于重量轻,可以直接安装在塔顶,节省装置的综合费用。

3.3、蒸氨塔的技改模式

随着政府部门对环境保护的重视,企业加紧对传统的蒸氨塔进行改造。改造的模式分为以下三种:一种是完全淘汰过去的设备和装置,采用新的塔板形式和工艺,比如采用高效的塔板结构(CJST、AV等)代替原有泡罩、栅板、F1浮阀、波纹填料等塔内装置形式,同时在工艺上进行改造,比如在蒸汽进入塔前加入蒸汽引射器、用导热油加热塔底氨水、减压蒸馏等,这些措施的目的在于减少蒸汽用量和废水含氨量;另一种模式是利用先进的塔板技术替换原有的塔内件,同时对局部的工艺进行改进;最后一种模式是只是对生产工艺进行适应性改进,解决当前的问题,但是不能显著改善现状。

 4、蒸氨塔操作过程常见问题的分析和对策;

在蒸氨塔操作过程中,影响生产正常进行的因素有以下几个:

4.1 最重要的蒸汽压力问题

为达到蒸氨废水含氨量不高于0.1g/L的要求,首先要将原料氨水中的焦油较好地分离出去;其次是直接蒸汽要保证供应,蒸汽压力要稳定,对于径向侧导喷射塔板(CJST),蒸汽压力应该在0.3MPa (表压) 以上。如果塔底进入蒸汽压足够,流量也稳定的话,蒸氨塔塔底压力一般保持表压30~40kPa。当塔底压力在20kpa以下,则氨的蒸脱效果较差。有些装置塔底进入蒸汽压力在某一时段低于0.2MPa,蒸汽入口阀门全开,塔底的压力仍然达不到30KPa以上,说明蒸汽流量变化不大,还有部分原因是管道阻力大,在设计时考虑这些异常因素的话,可以适当把蒸汽管道的口径加大一些。塔板效率是否充分发挥、蒸汽是否够用,判断的标准就是单板压降,塔板压降在每板500Pa是参照标准,塔顶和塔底的压差数等于单板压降×塔板数、塔底压力可以从控制仪表上读数,总压降等于塔顶、塔底表压的差值。当塔堵塞严重时,塔压将超过规定的表压50 kPa,必要时需要对塔拆修清扫。

4.2 加入NaOH碱溶液的问题

    加入碱溶液的目的是为了使氨水中的固定铵被分解,降低塔底氨水在进入脱酚工序前的氨氮总含量。加碱的方式和数量对固定铵的处理效果至关重要,这两个因素对塔底氨水的氨氮含量影响较大。       

通常情况下,由氨水中固定铵的含量、氨水进入塔的流量、碱液的浓度等指标可以计算碱液加入的数量。为了使反应更加充分,可以使碱液过量,随着加碱量的增加,其固定铵逐渐的降低,但是为了下一工序生物脱酚的需要,PH值不能超过9.0,碱性过高会使脱酚生物死亡。

另外,加入方式也对蒸氨效果存在一定的影响,如果碱液在氨水入口处和氨水管道合并,碱液和氨水的混合、反应都要到塔内进行,会对反应的完全性造成影响。根据生产实践,有一些工厂把碱液的加入点提前,大概在氨水进管的8-10米处加碱,并且加一个混合器。

碱液加入量可以直接通过检测塔底含氨废水的PH值来控制,一般情况下PH值最好控制在8.0以上,PH值最高不超过8.5,这样可以保持脱氨效果,使塔底的氨氮含量低于150mg/L。在设备方面,可以考虑增加一台计量泵,这样就可以根据剩余氨水的固定铵含量,对加碱量的大小有一个相对准确的估算,便于控制操作基准。

4.3 塔顶温度的控制

有些工厂供给蒸氨塔底的蒸气压力不是十分稳定,波动较大,白天开工工序多一些,蒸汽消耗大,所以蒸汽压力低且不稳定,晚上蒸汽供应相对充足、稳定一些。一般随着蒸汽量的变化,为了控制塔顶的温度在104℃左右、塔底107℃左右,塔顶分缩器冷凝水的流量也要相应进行调解。

4.4 进料量要稳定

尽管径向侧导喷射塔板CJST)具有很大的操作弹性,但是由于塔操作的影响因素较多,蒸汽量、加碱量等都需随着处理量的提高而改变,所以为了保持各项指标的稳定,进料量需要保持稳定。氨水泵出口要设置转子流量计或者远传流量计,保持进塔流量的稳定及提高塔调节的可操作性。

4.5 剩余氨水的过滤

焦油和氨水的分离要彻底,以提高蒸氨效果,防止堵塞。有些工厂设置焦炭过滤器,但是再生工序复杂,有些工厂的设置隔油池,除油也并不彻底,占地面积大。某80万吨能力焦化厂,设置气浮降油机,处理剩余氨水和脱苯分离水,每天得到2吨焦油,价值0.6万元以上,气浮除油机的投资很快得到回收。如果不进行除油,浮阀、泡罩塔容易被堵塞,严重影响蒸氨塔的正常运转,检修周期短,而CJST塔板可以较好地适应油含量高的情况。

4.6 进料温度

剩余氨水的温度应该控制在90-100℃,可以在剩余氨水与塔底热废水换热后,建议再设置一个加热器,这样更有利于进塔温度,提高蒸馏效果。如果不设置加热器,应保证进入预热换热器前氨水焦油含量非常低,这样防止焦油长期积累在换热器内导致堵塞板空隙,严重影响换热效果。在换热器选型上,我们建议采用螺旋板式或者波纹板式。

5、结束语

中国的板式塔技术已经达到国际先进水平,而在新型垂直筛板基础上开发的径向侧导喷射塔板CJST已经成为板式塔应用领域中的佼佼者。随着煤化工工业在中国的快速发展,化产回收的技术装备与工艺水平也快速跟进化学工业的总体发展水平,并给企业带来了良好的经济效益和社会效益,实现这一目标的途径就是设备创新和工艺改造的相结合,创举塔板新技术在焦化厂蒸氨塔的应用恰恰充分地证明了这一点。

[参考文献]

  1. 柴云富,张东文. 新塔器技术在粗苯回收及精制、蒸氨各塔中的应用[C]. 2005‘中国煤炭加工和综合利用技术、市场、产业化发展战略研讨会论文集,47-49.
  2. 何建平,李辉等.炼焦化学产品回收技术[M].2006,北京冶金工业出版社,4-6.
  3. 胡书亚. 氨碱厂蒸馏作业的节能降耗设计[J].  纯碱工业,2006,(2):17-19
  4. 张军利. 蒸氨塔腐蚀原因分析与对策[J]. 化工设备与管道,2004,(2):48-49.
  5. 宋红慧. 蒸氨塔的腐蚀与防护[J].化肥设计,2004,(6):49-51.
  6. 邢卓,崔晓东. 904L不锈钢挥发氨蒸氨塔的焊接[J].焊接,2005,(1):46-47.
  7. 冈田英晃[日本]. 氨水负压蒸馏的节能效果[J].燃料与化工2003,(3):112-113.
  8. 曾宗浪. 蒸氨塔堵塞原因及对策[J].南方钢铁,1998,(12):41-42.
  9. 任涌盛等. 蒸汽引射器在蒸氨工艺的应用[J].煤气与热力,2002,(2):156-159.


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